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不銹鋼冷軋廢酸凈化系統(tǒng)

信息來源:求和不銹鋼 時間:2018-12-20 14:45:43 瀏覽次數(shù):-

前言在不銹鋼退火酸洗線中,通常要通過酸洗去掉帶鋼表面的氧化鐵皮。貧鉻層,并對帶鋼表面進(jìn)行鈍化,提高鋼板的耐蝕性。而其中重要的酸洗為硝酸。氫氟酸的混合酸洗,其主要作用是消除帶鋼表面貧鉻層,使鋼板表面發(fā)白。鈍化。酸洗過程中,酸液會和基體金屬中的FeCr等合金元素發(fā)生反應(yīng)生成金屬鹽。隨著金屬離子含量增加,酸液中游離酸成分減少,活性降低,酸洗效果下降,同時難溶的氟化物極易堵塞泵及配管。為此,要通過酸凈化系統(tǒng)隨時對廢酸液進(jìn)行凈化處理,回收酸洗廢液的自由酸,凈化處理后的酸液打回酸循環(huán)系統(tǒng)重復(fù)利用。這樣不但可以避免酸液老化所導(dǎo)致的酸洗質(zhì)量降低。保持酸洗液成分穩(wěn)定。提高酸洗質(zhì)量,同時可以有效地減少酸洗用酸。減少酸液排放。降低生產(chǎn)成本。改善環(huán)境。提高生產(chǎn)率。

酸凈化系統(tǒng)為離子交換系統(tǒng),通過對廢酸液的過濾。樹脂吸附,將酸液中積累的鐵。鎳和鉻類金屬鹽從酸洗液中分離出來,使酸液能重新用于不銹鋼的酸洗。

主要技術(shù)指標(biāo)酒鋼不銹鋼冷軋建有熱退火酸洗機組(HAPL)冷退火酸洗機組(CAPL)各1條,配套建設(shè)3套酸凈化系統(tǒng),由瑞典SCANACON公司設(shè)計制造,其中HAPL 21主要技術(shù)指標(biāo)1.7m3/h金屬最大去除率:HAPL處理廢酸溫度:HAPL60-65*C,CAPL50-60*C;處理廢酸的液體含量:HAPLx 1g/L酸凈化單元數(shù)量:HAPL 2套SAR模塊,每套8臺樹脂1套SAR模塊,共5臺樹脂床。

焊接電流與電極間電壓波形完全同相位,表明電極間電壓波形沒有相移,波形無失真。所測得的電流信號是經(jīng)過電流表積分后得到的電壓信號,因此,中的mV及kA關(guān)系進(jìn)行換算,即可得到瞬時的焊接電流值,然后可按下式計算每一瞬間的動態(tài)電阻值!,即:頻率為了準(zhǔn)確測量6個焊點的熔核直徑,將試件從貼合面剖開,制作金相磨片,在金相顯微鏡下量取熔核最大及最小直徑,然后取平均值作為最終熔核直徑%核。量得的6個焊點的熔核直徑見表4,貼合面處的熔核形貌如所示。

頻譜分析時,采用漢寧窗函數(shù)對信號進(jìn)行加權(quán),所獲得的6個焊點的動態(tài)電阻曲線幅頻圖如所示。

由可見,動態(tài)電阻的幅頻圖在0Hz和3.1Hz處有最大的幅值,即點焊過程中動態(tài)電阻分量集中在低頻段。典型的指數(shù)型曲線經(jīng)過傅里葉變換后,其幅頻值隨著頻率的增大而根據(jù)表3及表4的數(shù)據(jù),可作出動態(tài)電阻曲線的幅頻值與%核的關(guān)系曲線,見。

300I2.據(jù)此可初步認(rèn)為不鎊鋼動態(tài)電阻曲線近似為指數(shù)曲線。該幅值與焊點熔核直徑成正比,3.1Hz處的幅頻值與熔核直徑◎6個焊點的處的幅頻值見表3PlecteoniePublishingH同樣成正1比,但處的。幅頻檀隨熔核直徑變化的曲線斜率焊接過程數(shù)值模擬熱源模式的比較陳家權(quán),肖順湖,吳剛,楊新彥(廣西大學(xué)機械工程學(xué)院,廣西南寧530004)雙橢球分布函數(shù)、生死單元方法。針對具體算例,采用3種不同的熱源加載模式進(jìn)行三維焊接溫度場的數(shù)值計算,并比較不同方法計算焊接溫度場結(jié)果的差異。結(jié)果表明,生死單元方法是一種簡單的熱源加載模式,其計算效率優(yōu)于其他2種加載方法。

在焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計和工藝分析中,一般是通過大量焊接工藝試驗來評定工藝因素的變化對焊接殘余應(yīng)力和變形乃至使用壽命的影響。近年來,隨著數(shù)值計算理論和有限元方法的發(fā)展以及計算機的普及和性能的提高,焊接過程的數(shù)值模擬得以實現(xiàn)。通過數(shù)值模擬計算、動態(tài)仿真焊接過程,預(yù)測不同焊接工藝條件下的殘余應(yīng)力和變形,進(jìn)而實現(xiàn)對焊接工藝的優(yōu)化設(shè)計。

焊接熱源模型是實現(xiàn)焊接過程數(shù)值模擬的基本條件。焊接熱源具有電弧局部集中、瞬時和快速移動的特點,易形成在時間和空間域內(nèi)梯度都很大的不均勻溫度場,這種不均勻溫度場會導(dǎo)致在焊接過程中和焊后出現(xiàn)較大的焊接應(yīng)力和變形。因此,在數(shù)值模擬計算焊接過程的溫度場時,熱源模型的研究至關(guān)重要,它關(guān)系到焊接溫度場和應(yīng)力變形的計算精度,特別是在靠近熱源的地方影響更大。對此,人們提出了一系列的熱源計算模式,其中應(yīng)用較廣的是高斯分布熱源模型、雙橢球熱源模型和基于生死單元的焊接熱源加載模型。

進(jìn)行溫度場的有限元計算,并時3種熱源模型的計算結(jié)果作進(jìn)一步比較,確定符合焊接過1焊接熱源基本模型1.1高斯熱源模型Eagai和Tgb%:1;將焊接加熱斑點上熱流密度的分布近似地用高斯數(shù)學(xué)模型來描述,即焊接熱源的熱流密度可表示為如下高斯分布函數(shù):有效加熱半徑,mm;"為熱源某點至電弧加熱斑點中心的距離,mm;Q為熱源瞬時給焊件的熱能,W;為焊接熱效率;U為電弧電壓,V;I為焊接電流,A. 1.2雙橢球型熱源模型由于高斯分布函數(shù)沒有考慮電弧的穿透作用,為了克服這個缺點,AGoldak提出了雙橢球形熱源模型。這種模型將焊接熔池的前半部分作為一個1/4橢球,后半部分作為另一個1/4橢球。設(shè)前半部分橢球能量分?jǐn)?shù)為/1,后半部分橢球能量前半部分橢球內(nèi)熱源分布函數(shù):基金項目:廣西自然科學(xué)基金項目(桂科自013505)P應(yīng)懷樵'波形和頻譜|析機數(shù)據(jù)處理<北北京:中(國鐵道出11質(zhì)量檢測方面的研究reserved-較小,即0 Hz處的幅頻值隨熔核尺寸的變化最為敏感。

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